(در فایل دانلودی نام نویسنده موجود است)
تکه هایی از متن پایان نامه به عنوان نمونه :
(ممکن است هنگام انتقال از فایل اصلی به داخل سایت بعضی متون به هم بریزد یا بعضی نمادها و اشکال درج نشود ولی در فایل دانلودی همه چیز مرتب و کامل است)
فهرست مطالب:
فصل اول : مقدمه 1
1-1- پیشگفتار 2
1-2- مواد هدفمند (تابعمند) 7
1-3- هدف از انجام پایان نامه 9
1-4- ساختار پایان نامه 10
فصل دوم : مروری بر تحقیقات گذشته 11
فصل سوم : تئوری 16
3-1- حل حرارتی 18
3-2- حل الاستیک 20
3-2-1- تغییر پارامترها و کاهش مرتبه 28
3-3- حل پلاستیک 31
3-4- الگوریتم نگاشت بازگشتی 38
فصل چهارم : ارائه ی نتایج الاستیک 40
4-1- بدون اختلاف دما 42
4-2- نتایج الاستیک با در نظر گرفتن گرادیان دما 46
فصل پنجم : نتایج الاستو – پلاستیک 54
5-1- نتایج الاستو – پلاستیک برای بارگذاری در یک مرحله 55
5-2- نتایج الاستو – پلاستیک برای بارگذاری چرخه ای 67
فصل ششم : نتیجه گیری و پیشنهادات 79
5-1- بحث در نتایج 80
5-2- پیشنهادات 81
فهرست منابع 82
چکیده انگلیسی 86
فهرست جدول ها
جدول شمارهی 4-1 : پارامترهای واحددار ماده 42
جدول شمارهی 4-1-2-1 : مقایسه ی مواد با پارامترهای مادی متفاوت 53
جدول شمارهی 5-1-1 : نتایج رفتار مخزن با شعاع درونی 06/0 و شعاع خارجی
1/0 تحت بارگذاری گرادیان دما و فشار داخلی 56
جدول شمارهی 5-1-2 : توضیحات اشکال دایروی جدول 5-1-1 57
جدول شمارهی 5-1-3 : نتایج رفتار مخزن (سطح داخلی از جنس فولاد) با شعاع
درونی 06/0 و شعاع خارجی 1/0 تحت بارگذاری گرادیان دما و فشار داخلی 60
جدول شمارهی 5-1-4 : توضیحات اشکال دایروی جدول 5-1-3 61
جدول شمارهی 5-2-1 : پارامترهای واحددار ماده برای
مخزن کروی (داخل از جنس فولاد) 73
فهرست شکل ها
شکل شمارهی 1-1-1 : جامد الاستوپلاستیک سختی پذیر 2
شکل شمارهی 1-1-2 : (الف) – تست کشش– پیچش تحت سختی ایزوتروپ،
(ب) – تست کشش– فشار 3
شکل شمارهی 1-1-3 : (الف) – تست کشش– پیچش تحت سختی سینماتیک،
(ب) – تست کشش– فشار 4
شکل شمارهی 1-1-4 : اثر باشینگر 4
شکل شمارهی 1-1-5 : سیکل تنش– کرنش 5
شکل شمارهی 1-1-6 : پدیده نرمی سیکلی، (الف)- دامنهی کرنش ثابت،
(ب)- دامنهی تنش ثابت 6
شکل شماره ی 1-1-7 : پدیده سختی سیکلی 6
شکل شمارهی 1-1-8 : (الف)- اعمال دامنهی تنش ثابت، راست- رشد کرنش
پلاستیک، چپ- عدم رشد کرنش پلاستیک، (ب)- اعمال دامنهی کرنش
ثابت، راست- رهاسازی تنش متوسط، چپ- عدم رهاسازی تنش متوسط 7
شکل شمارهی 3-1 : مخزن مدل سازی شده به شکل کره از جنس مواد تابعمند 17
شکل شمارهی 3-1-1 : مختصات کروی 18
شکل شمارهی 4-1-1 : نمودار تنشها نسبت به شعاع برای مشخصات
a=0.04 m، b=0.1 m، ، ،
و 42
شکل شمارهی 4-1-2 : نمودار مدول الاستیسیته بر حسب تغییرات شعاع برای
مشخصات a=0.04 m، b=0.1 m، و 43
شکل شمارهی 4-1-3 : نمودار تنش تسلیم بر حسب تغییرات شعاع برای مشخصات
a=0.04 m، b=0.1 m، و 43
شکل شمارهی 4-1-4 : نمودار اختلاف تنشها نسبت به شعاع برای
مشخصات a=0.5 m، b=0.51 m، ، ،
شکل شمارهی 4-2-1 : نمودار تنش شعاعی بر حسب شعاع برای مشخصات
a=0.5 m، b=0.51 m، ، و با توجه به بارگذاری
و DT=10°C 46
شکل شمارهی 4-2-2 : نمودار تنش مماسی بر حسب شعاع برای مشخصات
a=0.5 m، b=0.51 m، ، و با توجه به
بارگذاری و DT=10°C 46
شکل شمارهی4-2-3 : نمودار اختلاف تنش مماسی با شعاعی بر حسب
شعاع برای مشخصات a=0.5 m، b=0.51 m، ، و
با توجه به بارگذاری و DT=10°C 47
شکل شمارهی4-2-4 : نمودار تنش شعاعی بر حسب شعاع برای مشخصات
a=0.5 m،b=0.51 m، ، ، ، و
با توجه به بارگذاری و DT=10°C 47
شکل شمارهی 4-2-5 : نمودار تنش مماسی بر حسب شعاع برای مشخصات
a=0.5 m، b=0.51 m، ، ، ، و
با توجه به بارگذاری و DT=10°C 48
شکل شمارهی 4-2-6 : نمودار اختلاف تنش مماسی با شعاعی بر حسب
شعاع برای مشخصات a=0.5 m، b=0.51 m، ، ، ،
و با توجه به بارگذاری و DT=10°C 48
شکل شمارهی 4-2-7 : نمودار تنش شعاعی بر حسب شعاع برای مشخصات
a=0.5 m، b=0.51 m، ، ، ، و
با توجه به بارگذاری و DT=10°C 49
شکل شمارهی 4-2-8 : نمودار تنش مماسی بر حسب شعاع برای مشخصات
a=0.5 m، b=0.51 m، ، ، ، و
با توجه به بارگذاری و DT=10°C 49
شکل شمارهی 4-2-9 : نمودار اختلاف تنش مماسی با شعاعی بر حسب
شعاع برای مشخصات a=0.5 m، b=0.51 m، ، ، ،
و با توجه به بارگذاری و DT=10°C 49
شکل شمارهی 4-2-10 : نمودار تنش شعاعی بر حسب شعاع برای مشخصات
a=0.5 m، b=0.51 m، ، ، ، و
با توجه به بارگذاری و DT=10°C 50
شکل شمارهی 4-2-11 : نمودار تنش مماسی بر حسب شعاع برای مشخصات
a=0.5 m، b=0.51 m، ، ، ، و
با توجه به بارگذاری و DT=10°C 50
شکل شمارهی 4-2-12 : نمودار اختلاف تنش مماسی با شعاعی بر
حسب شعاع برای مشخصات a=0.5 m، b=0.51 m، ، ،
، و با توجه به بارگذاری
و DT=10°C 51
شکل شمارهی 4-2-13 : نمودار تنش شعاعی بر حسب شعاع برای مشخصات
a=0.5 m، b=0.51 m، ، ، ، و
، با توجه به بارگذاری و DT=10°C 52
شکل شمارهی 4-2-14 : نمودار تنش مماسی بر حسب شعاع برای مشخصات
a=0.5 m، b=0.51 m، ، ، ، و
، با توجه به بارگذاری و DT=10°C 52
شکل شمارهی 4-2-15 : نمودار اختلاف تنش مماسی با شعاعی بر
حسب شعاع برای مشخصات a=0.5 m، b=0.51 m، ، ،
، و ، با توجه به بارگذاری
و DT=10°C 52
شکل شمارهی 5-1-1 : اختلاف تنش مماسی و شعاعی برای مشخصات ردیف دوم
در جدول 5-1-1 هنگام رسیدن به نقطهی تسلیم 58
شکل شمارهی 5-1-2 : تنشهای شعاعی برای مشخصات ردیف دوم در
جدول 5-1-1 هنگام رسیدن به نقطهی تسلیم 58
شکل شمارهی 5-1-3 : تنشهای مماسی برای مشخصات ردیف دوم در جدول 5-1-1
هنگام رسیدن به نقطهی تسلیم 58
شکل شمارهی 5-1-4 : نمودار بارگذاریهای اختلاف دما برحسب فشار داخلی برای
مشخصات ردیفهای جدول 5-1-1 59
شکل شمارهی 5-1-5 : نمودار بارگذاریهای اختلاف دما برحسب فشار داخلی
برای مشخصات ردیفهای جدول 5-1-3 61
شکل شمارهی 5-1-6 : نمودار مدول الاستیسیته بر حسب شعاع برای مخزن کروی
با مشخصات a=0.06 m، b=0.1 m و 62
شکل شمارهی 5-1-7 : نمودار تنش تسلیم بر حسب شعاع برای مخزن کروی
با مشخصات a=0.06 m، b=0.1 m و 62
شکل شمارهی 5-1-8 : نمودار ضریب انبساط گرمایی بر حسب شعاع برای مخزن
کروی با مشخصات a=0.06 m، b=0.1 m و 62
شکل شمارهی 5-1-9 : نمودار ضریب سختی سینماتیک بر حسب شعاع برای مخزن
کروی با مشخصات a=0.06 m، b=0.1 m و 63
شکل شمارهی 5-1-10: نمودار اختلاف تنش مماسی و شعاعی بر حسب
شعاع در فشار 7/66- مگاپاسکال و بدون اختلاف دما 63
شکل شمارهی 5-1-11: نمودار تنش شعاعی بر حسب شعاع در فشار
7/66- مگاپاسکال و بدون اختلاف دما 64
شکل شمارهی 5-1-12: نمودار تنش مماسی بر حسب شعاع در فشار
7/66- مگاپاسکال و بدون اختلاف دما 64
شکل شمارهی 5-1-13: نمودار اختلاف تنش مماسی با شعاعی بر حسب
شعاع در اختلاف دمای 233 درجه سانتیگراد و بدون فشار داخلی 65
شکل شمارهی 5-1-14: نمودار تنش شعاعی بر حسب شعاع در اختلاف دمای
233 درجه سانتیگراد و بدون فشار داخلی 65
شکل شمارهی 5-1-15: نمودار تنش مماسی بر حسب شعاع در اختلاف دمای
233 درجه سانتیگراد و بدون فشار داخلی 65
شکل شمارهی 5-1-16: نمودار تنش شعاعی بر حسب شعاع در اختلاف دمای
443 درجه سانتیگراد و فشار داخلی 66
شکل شمارهی 5-1-17: نمودار تنش مماسی بر حسب شعاع در اختلاف دمای
443 درجه سانتیگراد و فشار داخلی 66
شکل شمارهی 5-1-18: نمودار اختلاف تنش مماسی با شعاعی بر حسب
شعاع در اختلاف دمای 443 درجه سانتیگراد و و فشار داخلی 67
شکل شمارهی 5-2-1: نمودار بارگذاری چرخهای اختلاف دما 67
شکل شمارهی 5-2-2: نمودار تنش مماسی – کرنش مماسی کل بدون کرنش
حرارتی برای بارگذاری چرخهای تا دمای در فشار 68
شکل شمارهی 5-2-3: نمودار تنش مماسی – کرنش مماسی کل بدون کرنش
حرارتی برای بارگذاری چرخهای تا دمای در فشار
برای شعاع داخلی 69
شکل شمارهی 5-2-4: نمودار تنش مماسی – کرنش مماسی کل بدون کرنش
حرارتی برای بارگذاری چرخهای تا دمای در فشار در
شعاع داخلی 69
شکل شمارهی 5-2-5: نمودار تنش مماسی – کرنش مماسی کل بدون کرنش
حرارتی برای بارگذاری چرخهای تا دمای در فشار در
شعاع داخلی 70
شکل شمارهی 5-2-6: نمودار تنش مماسی – کرنش مماسی کل بدون کرنش
حرارتی برای بارگذاری چرخهای تا دمای در فشار برای
ناحیه ی بیرونی 70
شکل شمارهی 5-2-7: نمودار طبقه بندی بارگذاریهای چرخهای
( فشار داخلی و اختلاف دما ) بر اساس رخ دادن پدیدههای الاستوپلاستیک 71
شکل شمارهی 5-2-8 : نمودار مدول الاستیسیته بر حسب شعاع برای مخزن کروی
(داخل از جنس فولاد) با مشخصات a=0.06 m، b=0.1 m و 73
شکل شمارهی 5-2-9 : نمودار تنش تسلیم بر حسب شعاع برای مخزن کروی
(داخل از جنس فولاد) با مشخصات a=0.06 m، b=0.1 m و 73
شکل شمارهی 5-2-10 : نمودار ضریب انبساط گرمایی بر حسب شعاع برای مخزن
کروی (داخل از جنس فولاد) با مشخصات a=0.06 m، b=0.1 m و 74
شکل شمارهی 5-2-11 : نمودار ضریب سختی سینماتیک بر حسب شعاع برای مخزن
کروی (داخل از جنس فولاد) با مشخصات a=0.06 m، b=0.1 m و 74
شکل شمارهی 5-2-12: نمودار اختلاف تنش مماسی و شعاعی برای مخزن
کروی (داخل از جنس فولاد) بر حسب شعاع در فشار255- مگاپاسکال و بدون
اختلاف دما 75
شکل شمارهی 5-2-13 : مقایسه اختلاف تنش های مماسی و شعاعی برای
مخزن کروی با مشخصات a=0.06 m، b=0.1 m، ، ،
و و هنگام رسیدن به نقطه ی تسلیم 76
شکل شمارهی 5-2-14 : مقایسه تنش های مماسی برای مخزن کروی با
مشخصات a=0.06 m، b=0.1 m، ، ، و
و هنگام رسیدن به نقطه ی تسلیم 76
شکل شمارهی 5-2-15 : مقایسه تنشهای شعاعی برای مخزن کروی با
مشخصات a=0.06 m، b=0.1 m، ، ، و
و هنگام رسیدن به نقطه ی تسلیم 76
شکل شمارهی 5-2-16: نمودار تنش مماسی – کرنش مماسی کل بدون کرنش
انتقال حرارت برای بارگذاری چرخهای تا دمای در فشار داخلی در
شعاع داخلی برای مخزن کروی (داخل از جنس فولاد) 77
شکل شمارهی 5-2-17 : نمودار تنش مماسی – کرنش مماسی کل بدون کرنش
انتقال حرارت برای بارگذاری چرخهای تا دمای در فشار در
شعاع داخلی برای مخزن کروی (داخل از جنس فولاد) 78
شکل شمارهی 5-2-18: نمودار طبقه بندی بارگذاریهای چرخهای
( فشار داخلی و اختلاف دما ) بر اساس رخ دادن پدیدههای الاستوپلاستیک
برای مخزن کروی (داخل از جنس فولاد) 78
چکیده
حلیل تنش و تغییر شکل مخازن جدارضخیم کروی از جنس مواد تابعمند تحت بارگذاری فشار داخلی و اختلاف دما در این پایان نامه بحث شده است. پارامترهای مادی به صورت تابعی از شعاع در نظر گرفته شده اند که نقش با اهمیتی در رفتار این گونه مواد ایفا می کنند. برای مشخص شدن نقش بسزای آنها، چند نوع ماده دارای پارامترهای مادی متفاوت، تحت گرادیان دما و فشار داخلی قرار گرفته و بررسی شده اند. همچنین تفاوت آنها در به تسلیم رسیدن این گونه مخازن مشخص شده است. برای اطمینان از بررسیهای انجام شده، نتایج به دست آمده در حالت الاستیک با مقاله های دیگر مقایسه شده است. همچنین با مقایسه نتایج مربوط به بارگذاریها به نقش پر اهمیت اختلاف دما در تحلیل رفتار مخازن پی برده شد. سپس به
تحلیل الاستوپلاستیک این گونه مخازن پرداخته شد. برای تحلیل الاستوپلاستیک آنها از رفتار سختی سینماتیک خطی پیروی شده است. طبق بررسی و تحلیل رفتار آنها تحت بارگذاری چرخهای اختلاف دما و فشار داخلی ثابت که منجر به مشخص شدن دیاگرام تفکیک پدیده ها شد مشاهده کردیم که مخزن کروی تا اختلاف دماهای بالایی هنوز در حالت الاستیک باقی مانده است. همچنین ناحیهی الاستیک شیکدان، سطح زیادی را به خود اختصاص داده است و بعد از آن وارد ناحیهی پلاستیک شیکدان شده است. در واقع با این کار، رفتار ماده را قبل از بارگذاریهای متفاوت پیش بینی کردهایم.
1-1- پیشگفتار
برای یك جامد الاستیک، تغییر شكل ها پس از حذف بارهای اعمالی، بازگشت پذیر میباشند. در جامدات پلاستیک، بعد از برداشتن بار، تغییر شكلها در ماده باقی میمانند و به حالت اولیه برنمیگردند. این تغییر شكلهای غیرالاستیک در تعادل باقی میمانند. رفتار آنها فرض میگردد که به زمان وابسته نمیباشد. همان طور که در شکل 1-1-1، پیداست، تغییر شكل در جامدات الاستوپلاستیک سختی پذیر از دو قسمت تغییر شكل الاستیك و تغییر شكل غیرالاستیک تشكیل شده است. هنگامی كه تنش كمتر از تنش تسلیم ( ) باشد، كرنش پلاستیك صفر میباشد.
مدل تشابهی رفتار این نوع مواد به وسیله مدل سنت ونان توسعه یافته نشان داده شده است.
مدلهای گوناگونی برای توصیف سختی پذیری جامدات توسط تغییر شكل، ارائه گردیده است. سختی پذیری غیر ایزوتروپ و سختی سازی سینماتیک از جمله آنها هستند.
اگرچه اكثر مواد دارای سختی پذیری غیرایزوتروپ میباشند ولی به علت سادگی مدل سختی ایزوتروپ كاربرد فراوانی دارد .بهخصوص هنگامیكه بارگذاری شعاعی باشد یعنی اینكه بردار تنش در فضای تنش دارای جهت ثابتی میباشد. به صورت عمومی، یك ماده دارای سختی ایزوتروپ به مادهای گفته می شود كه مرز ناحیهی الاستیك آن تنها به یك پارامتر اسكالر وابسته باشد.
· منحنی تنش-كرنش در كشش متقارن با منحنی تنش-كرنش در فشار نسبت به مبدأ است ( نقطه B در شکل 1-1-2 ).
· مرز ناحیهی الاستیك در همهی جهات، نسبت به مركز O متقارن میباشد
كاربردی ترین شمای سختی سازی غیرایزوتروپ، مدل سختی سینماتیكی خطی میباشد. در این مدل دامنهی ناحیهی الاستیك ثابت باقی میماند ولی این دامنه در فضای تنش جابجا میگردد مركز ناحیهی الاستیک (نقطهی C در شكل 1-1-3 ) به نام تنش داخلی یا تنش برگشتی نامیده میشود .منحنی تنش-کرنش در كشش و فشار حول نقطهی C متقارن است. تحت یك تست كشش– پیچش، سطح تسلیم توسط جابجایی سطح تسلیم اولیه و بوسیلهی بردار به دست میآید.
اثر باشینگر هنگامی مشخص می گردد كه بعد از یك تست كشش، یك تست فشار انجام گردد. معمولاً تست كشش ماده را در كشش سخت مینماید (حد الاستیك افزایش مییابد) ولی در جهت فشار ماده نرم میگردد. شكل 1-1-4، نشان میدهد كه حد الاستیك در فشار كمتر از حد الاستیك اولیه در فشار میباشد.
از بین دو مدل ذكر شده، سختی سازی سینماتیك به واقعیت نزدیكتر میباشد و تخمین بهتری از اثر باشینگر ارائه مینماید
در اثر بارگذاری دورهای كشش– فشار، خواص سختی سازی اكثر فلزات و آلیاژها در هنگام تست تغییر میكند . شكل 1-1-5، پارامترهای مورد استفاده برای یك سیكل پایدار تنشهای دورهای را نشان میدهد .برحسب نوع ماده، دما و حالت اولیهی آن سختیسازی و نرمیسازی رخ می ده
نرمی سیكلی هنگامی اتفاق میافتد كه در طول یك تست دورهای تحت دامنهی كرنش ثابت، دامنهی تنش كاهش مییابد (شكل1-1-6-(الف)) یا هنگامیكه در یك تست دورهای تحت دامنهی تنش ثابت، دامنهی كرنش افزایش یابد (شكل1-1-6-(ب)).
سختی سیكلی هنگامی اتفاق میافتد كه در طول یك تست دورهای تحت دامنهی كرنش ثابت، دامنهی تنش افزایش مییابد (شكل 1-1-6-(الف)) یا هنگامیكه در یك تست دورهای تحت دامنهی تنش ثابت، دامنهی كرنش كاهش یابد (شكل 1-1-6-(ب)).
اگر بارگذاری دورهای تنش متوسط غیر صفر باشد، اثرات دیگری ظاهر میگردند (شكل 1-1-7). این بارگذاری نامتقارن اعمالی موجب عدم رشد كرنش پلاستیك و ثابت ماندن آن در هر سیكل میگردد و یا اغلب موجب رشد آن در هر سیكل حتی بعد از پایداری حلقهی تنش-كرنش، میگردد .هنگامیكه دامنهی كرنش اعمال گردد، رهاسازی و یا عدم رهاسازی تنش متوسط مشاهده میگردد. (شکل 1-1-8)]1[.
(الف)- اعمال دامنهی تنش ثابت، راست- رشد کرنش پلاستیک، چپ- عدم رشد کرنش پلاستیک
(ب)- اعمال دامنهی کرنش ثابت، راست- رها سازی تنش متوسط، چپ- عدم رها سازی تنش متوسط
1-2- مواد هدفمند (تابعمند)
در سالهای اخیر با توسعهی موتورهای پرقدرت صنایع هوافضا، توربینها و راکتورها و ماشینهای دیگر نیاز به موادی با مقاومت حرارتی بالا و مقاومتر از لحاظ مکانیکی احساس شده است. در سالهای قبل در صنایع هوافضا از مواد سرامیکی خالص جهت پوشش و روکش قطعات با درجه کارکرد بالا استفاده میشد. این مواد عایقهای بسیار خوبی بودند ولی مقاومت زیادی در برابر تنشهای پسماند نداشتند. تنشهای پسماند در این مواد مشکلات زیادی از جمله ایجاد حفره و ترک مینمود. بعدها برای رفع این مشکل از مواد کامپوزیت لایهای استفاده شد. تنشهای حرارتی در این مواد نیز موجب پدیده لایه لایه شدن میگردید. با توجه به این مشکلات طرح مادهای مرکب که هم مقاومت حرارتی و مکانیکی بالا داشته و هم مشکل لایه لایه شدن نداشته باشد، ضرورت پیدا کرد. بنابر مشکلاتی که در صنایع مختلف برای مواد تحت تنشهای حرارتی بالا وجود داشت، دانشمندان علم مواد در سال 1984 میلادی در منطقهی سندایی ژاپن برای اولین بار مواد تابعمند (FGM[1]) را به عنوان مواد با تحمل حرارتی بالا پیشنهاد نمودند. از آن پس روی مواد تابعمند تحقیقات وسیعی انجام شد. مواد تابعمند، مواد کامپوزیتی با ریزساختار ناهمگن میباشند، که خواص مکانیکی آنها بطور ملایم و پیوسته از یک سطح به سطح دیگر جسم تغییر می کند. نوع رایج آن، ترکیب پیوستهای از سرامیک و فلز میباشد. این مواد از اختلاط پودر فلز و سرامیک بدست میآیند. تغییر فلز و سرامیک از یک سطح به سطح دیگر کاملاً پیوسته میباشد. بگونهای که یک سطح از جنس سرامیک خالص و یک سطح فلز خالص است. بین دو سطح ترکیب پیوستهای از هردو میباشد. مادهی سرامیک مقاومت دمایی بالایی را بهخاطر رسانایی گرمایی کم دارا میباشد و از طرفی ماده فلزی چکش خوار، از شکستگی یا ترک بهخاطر تنش حرارتی ممانعت به عمل میآورد. خواص مکانیکی نیز با توجه به نوع ترکیب، تغییرات پیوستهای در جهت ضخامت دارد. این مواد با توجه به پیوستگی ترکیب مواد تشکیل دهنده دارای خواص مکانیکی مؤثری نسبت به مواد کامپوزیت لایهای میباشد. حال آنکه امروزه مواد تابعمند، همراه با غیر یکنواختیهای فضایی که عمداً در آنها ایجاد میشود، محبوبیت زیادی در محیطهای دمایی بالا کسب نموده اند. مواد تابعمند بیشتر برای پوششهای عایق حرارتی به کار میروند. به دلیل خاصیت تغییر پیوستهی مواد در فضای با مقیاس ماكروسكوپیك، گاهی اوقات استفاده از مواد تابعمند، از نظر رفتار مكانیكی نسبت به مواد با ساختار فیبری، بخصوص تحت بارهای حرارتی، ترجیح داده میشود. چون شكاف درونی یا مرزی در آنها وجود ندارد، پیكهای تنش در ساختارهای مواد تابعمند زمانی كه نیروی خارجی به آنها اعمال میگردند؛ میرا میشوند و در نتیجه از شكست بدلیل عدم پیوستگی درونی و تمركز تنش جلوگیری میشود. امروزه مواد تابعمند در زمینه های وسیعی همچون مکانیک محیطهای پیوسته، الكترونیك، شیمی، اپتیك، بیودرمانی و غیره مورد استفاده قرار میگیرند ]2و3[.
با توجه به خصوصیتهای مواد تابعمند و پیوسته تغییر کردن رفتار موادی آنها، پارامترهای آنها به صورت تابع وابسته در نظر گرفته شده است. در اینجا پارامترهای ماده مانند مدول الاستیسیته، ضریب رسانندگی گرمایی، ضریب انبساط گرمایی، تنش تسلیم و ضریب پراگر به شکل توابع توانی از شعاع نمایش داده شده اند. این توابع، تغییرات خواص مواد تابعمند را در طول ضخامت مخزن به صورت آرام و پیوسته مقرر می کنند.
تعداد صفحه : 108
قیمت :14700 تومان
